文 |泰西太腻
编辑 |泰西太腻
斜撑式超越离合器是直升机传动系统的关键部件,具有承载能力强,结构紧凑,制造工艺性好等优点,对直升机传动性能有重要影响。
在高速、重载工况下,超越离合器需要满足更高的承载能力,快速楔合脱楔能力以及既定的使用寿命。
而某型高速斜撑式超越离合器使用过程中存在楔合失败、楔合响应慢等问题,我们为进一步优化该离合器,对其合性能影响因素进行分析。
高速斜撑超越离合器结构包括内环、斜撑块、环形弹簧、保持架、外环,如图1所示,Ri,Re分别为内、外环半径。
当外环(主动件)相对内环逆时针旋转时,因弹簧的张紧力以及斜撑块和滚道的摩擦力,斜撑块绕其中心逆时针转动,此时斜撑块楔紧于内、外环之间,外环的运动和载荷传到内环,离合器进入楔合工作状态。
当外环相对内环顺时针旋转时,因弹簧的张紧力以及斜撑块和滚道的摩擦力,斜撑块围绕其中心顺时针转动,导致外环的运动和载荷不能传到内环,离合器进入超越工作状态。
我们以某高速斜撑超越离合器为研究对象,其主要结构参数为:外径30mm,内径17mm,安装宽度15.5mm,斜撑块15个,斜撑块材料为W18,保持架及内、外环材料为Cr3Ni,材料参数见表1。
建模时作如下假设:1)装配间隙为0,制造误差忽略不计;2)转动约束为理想约束;3)各零件均视为钢体;4)不考虑斜撑块和滚道变形对动力学性能的影响。
高速斜撑超越离合器仿真模型参数设置取决于外环负载的转动惯量、离合器旋转阻尼、离合器旋转刚度等,考虑内、外环初始速度、加速度以及外环负载力矩等初始条件,基于ADAMS/View仿真软件建立离合器差速仿真模型,约束和载荷条件如下:
创建内环、外环、保持架相对于固定坐标系的旋转副。
离合器旋转阻尼一部分由内、外环和斜撑块的摩擦及碰撞产生,与接触机理和润滑状态有关,仿真时应设置碰撞阻尼。
离合器旋转刚度由内、外环和斜撑块的碰撞产生,与内、外环和斜撑块的刚度有关,仿真时应设置碰撞刚度。斜撑式超越离合器为含间隙的多刚体动力学模型,碰撞过程需考虑间隙的影响,故以赫兹接触理论为基础计算碰撞参数。
ADAMS在处理碰撞问题时主要有恢复系数法和等效弹簧阻尼法,对应的算法为补偿法和冲击函数法,我们在实验中采用冲击函数法分析碰撞参数,需选择合适的接触刚度K、切入深度d、力指数e和阻尼D。
两接触体的接触刚度为:
式中:R为两接触体在接触点的相对曲率半径;R1,R2为两接触体在接触点的曲率半径;E*为综合弹性模量;1,2为两接触体材料的泊松比;E1,E2为两接触体材料的弹性模量,斜撑块与内、外环的碰撞参数见表2。
将离合器工作时的负载等效为负载转矩,施加在离合器外环上,并且弹簧作用简化为力矩形式,经计算弹簧力矩T和内环转速ni的关系为:
内环施加匀加速驱动,外环施加匀减速驱动,基于ADAMS建立的高速斜撑超越离合器动力学模型如图2所示。
高速斜撑超越离合器转速初始条件为缩短仿真时间,简化差速楔合过程,将内、外环同速前0.1s时刻的内、外环转速设为初始转速,仿真过程包含差速和楔合阶段,内、外环初始转速及转速曲线如图3所示:
内环初始转速为12541.33r/min,做加速运动;外环初始转速为13158.14r/min,做减速运动;理想状态下内、外环楔合转速n为12600r/min。
在理想状态下,离合器按图3转速过程楔合,但楔合过程会受惯性及离合器零件间的碰撞影响,存在延迟。
在此通过动力学模型分析摩擦因数、弹簧等效力矩、负载等效质量、阻尼、接触刚度等对离合器楔合转速的影响。
楔合过程中内、外环存在转速差,最大转速差max是衡量楔合性能的指标,定义内、外环转速差为:
式中:ne为外环转速,结合材料有/无润滑下的摩擦状况,设置4组摩擦因数组合:1)fs=0.10,f=0.08;2)fs=0.20,f=0.16;3)fs=0.30,f=0.24,4)fs=0.40,f=0.32,不同摩擦因数组合下内、外环的转速曲线如图4所示。
根据图4可得不同摩擦因数组合下的楔合转速及内、外环最大转速差,见表3,由图4和表3可知:随摩擦因数增大,契合转速及内外环最大转速差max几乎不变,说明摩擦因数对离合器楔合性能影响较小。
将弹簧作用等效为力矩加载到斜撑块上,分别设置1倍、2倍、3倍、4倍的弹簧力矩,不同弹簧力矩下的内、外环转速曲线如图5所示。
根据图5可得不同弹簧力矩下的楔合转速及内、外环最大转速差,见表4。
由图5和表4可知:随弹簧力矩增大,楔合转速减小,楔合时间提前,内、外环最大转速差max增大。
这是由于弹簧力矩增大,在超越阶段斜撑块与外环的接触力增大,导致摩擦力增大,外环转速减小,但楔合转速及内、外环最大转速差变化较小,说明弹簧力矩对离合器楔合性能影响较小。
离合器输出端外环负载与外环和驱动负载的机械结构有关,直接影响楔合冲击力及楔合时间,可将外环负载等效为外环质量。
外环质量分别设置为11.13,22.26,44.52,89.04kg,内、外环转速曲线如图6所示。
根据图6可得不同外环质量下的楔合转速及内、外环最大转速差,见表5。
由图6和表5可知:随等效质量增大,楔合时间延迟,楔合转速及内、外环最大转速差 max增大,说明负载对离合器楔合性能影响较大。
而在不同阻尼下的内、外环转速曲线如图7所示,根据图7可得不同阻尼下的楔合转速及内、外环最大转速差,见表6。
由图7和表6可知:随阻尼增大,楔合时间提前,楔合转速增大,内、外环最大转速差减小,但楔合转速和内、外环最大转速差变化较小,说明阻尼对离合器的楔合性能影响较小。
并且由于接触刚度数量级较大,分别设置0.1倍、10倍、100倍的接触刚度,不同接触刚度下的内、外环转速曲线如图8所示。
0.1倍接触刚度下外环转速低于内环,内环不能带动外环,这主要是由于接触刚度小,斜撑块同内、外环的接触或楔合不能传递足够的力或力矩。
10倍、100倍接触刚度时外环转速波动较大,未能随内环稳定转动,这是由于接触刚度较大时系统稳定性较差,离合器无法稳定楔合,故在设计高速斜撑超越离合器时应合理选择接触刚度。
基于ADAMS建立某型高速斜撑式超越离合器的动力学仿真模型,分析了斜撑块与内、外环的摩擦因数、弹簧等效力矩、负载等效质量、阻尼、接触刚度等对离合器楔合性能的影响。
负载等效质量、接触刚度对离合器楔合性能影响较大,摩擦因数、弹簧等效力矩、阻尼对离合器楔合性能影响较小,随负载等效质量增大,楔合时间延长,楔合转速增大。
接触刚度过小会导致离合器楔合失败,接触刚度过大会导致斜撑块受到较大冲击力,离合器无法达到稳定楔合状态。
页面更新:2024-03-11
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